補償器的特點用途：

1.補償器簡介：

      補償器通常也稱為收縮節或伸縮節。它由波紋管（一種彈性元件）和端管、支架、法蘭、導管等附件組成。屬于補償元件。應用其任務主體波紋管的有 效膨脹和變形，以接收管道、導管、容器等由熱膨脹和冷收縮引起的尺寸變化，或補償管道、導管、容器等軸向、水平和角位移。它也可用于降噪和減振。廣泛應用于現代工業中。

2.補償器的影響：

      補償器又稱伸縮器.收縮節.波紋管補償器。補償器分為波紋補償器.套筒補償器.扭轉補償器.方形天 然補償器等幾種類型，其中波紋管補償器經常使用，主要是為了保證管道的安 全運行，具有以下影響:

1.補償接收管軸向.橫向.角熱變形。

2.波紋管補償器伸縮，方便閥管的裝置和裝配。

3.接收設備振動，增加設備振動對管道的影響。

4.接收地動.地陷對管道的變形。

三、關于軸向型.橫向型和角向型補償器對管道及管架設計的要求。

(1)軸向補償器。

1.安裝軸向補償器的管段應在管道的盲端設置主固定管架。彎頭。在變截面處，主固定管架應設置進入主管道進口的截止閥或減壓閥。主固定管架應考慮波紋管靜壓推力和變形彈性力的影響。推力計算公式如下：

Fp=100*P*A。

Fp-補償器軸向壓力推(N)，

A-對應于波紋平均直徑的有 效面積(cm2)，

P-管段高壓力(MPA)。

軸向彈性力的計算公式如下:

Fx=f*KX*X。

FX-補償器軸向彈性力(N)，

軸向剛度(N/mm)KX-補償器；

f-系數，當預變形(包括預變形量△X=0)時，f=1/2，否則f=1。

除上述部件外，還可設置中間固定管架。中間固定管架不考慮壓力推力的影響。

2.軸向補償器只能設置在管段兩個固定管架之間。

3.根據下圖設備推薦固定管架和導管架的分布。

補償器一端應靠近固定管架。如果太長，應根據第 一個導向架的設置要求設置導向架。其他導向架的非常間距可按計算：

LGmax-非常導向間距(m)；

E-管道數據彈性模量(N/cm2)；

I-tp管段慣性矩(cm4)；

KX-軸向剛度(N/mm)，

X0-補償額外位移(mm)。

當補償器壓縮變形時，符號為+，拉伸變形時，符合-。當管壁厚按規范設計時，LGMAX可按相關規范拔出。

(2)橫向和角向補償器。

1.安裝在管道彎頭左側附近的橫向補償器，兩端各有一個導向支座，其中一個應為平面導向管座，上下活動間隙按以下類型計算：

活動間隙(mm)；

L-補償器有 效長度(mm)；

△Y-管段熱收縮(mm)；

△X-垂直管段的熱收縮量(mm)不包括L長度；

2.角補償器應采用兩個或三個作為一組，以接收管道的橫向位移。在Z和L管段之間，只允許安裝一個水平補償器或一組角補償器。此時，平面按鈕銷的軸必 須垂直于由曲折管段組成的平面（通用按鈕補償器不受此限 制）。配備一組搭鈕補償器的管段，平面導向架的間隙也可按上式計算。但L長應為兩個補償器搭鈕軸之間的距離，△X是所有垂直管段的熱收縮。

3.補償器兩側的導向支架應靠近補償器，支架的類型應使補償器有針對性地移動。

三、供熱管道直埋補償裝置要求。

(1)用途:

直埋波紋管補償器主要用于直埋管道的軸向補償，具有彎曲能力，不能考慮管道下沉的影響，產品具有補償大、壽命長的特點。

(2)應用說明:

      直埋波紋管補償器主要用于軸向補償，具有超彎曲能力，因此不考慮管道下沉的影響。在直埋波紋補償外殼和導向套筒的保護下，其他功能與流行波紋管補償器相反。

(3)選擇及裝置:

3.1管道十分裝置長度計算。

      有補償的直埋管道應在兩個高固定點，一個是在直管段的末端，另一個是在管道的分支處。長無分支的直線管道兩個補償器之間不能設置固定點，由管道自然組成的停止點可以發揚固定點的影響。停止點是兩個補償器之間的管道。當管徑相反，埋深不應時，停止點與兩個補償器之間的距離相等。從腰帶補償器（包括角落的自然補償器）到固定點之間的距離不得超過管道的非常裝置長度LMAX。管道非常裝置長度的定義是從固定點到自 由端（補償器）的長度。此長度下的摩擦不得超過管道許可應力下響應的彈性力。

Lmax按下式計算：

Lmax通常用于管道的非常裝置長度。應考慮16kgf/cm2內壓力對環向應力的綜合影響。

3.2固定支座的設計計算。

      有兩個管道分支，主支線上有一個角管道平面。補償器的安裝應滿足Ln-LMax的條件。駐地G1.G2的推力為零，因此無需在此處設置固定支架。但是，為了防止回填土的不滿，埋深不一致和預制保溫管外殼粗糙度不規則會形成駐地漂移。因此，在駐地管道分支處設置G1.G2支架。以G1為例，其軸向推力可按下式計算：

F1=Pb2+L2f-0.8(Pb3+L2F)

F1-固定支座G1水平推力，kgf；F-管道單位長度摩擦，kgf/m。

PB2-B2收縮節的彈性力，Kg；PB3-B3收縮節的彈性力，Kgf。

kgf/mm是k2-B2收縮節的剛度；

△L2-B2收縮節的賠償金額，mm；

L2-從收縮節到G1的距離，m；

假設G2接收的某個分支有補償器B。然后，G2也受到側向推力的影響。如圖中的F2(y)，當L5很短(L5在實踐中也應該很短)時，側向力F2(y)的除夕夜小于:

F2(y)=Pn*A5+PB5。

Pn-管道任務壓力，Kgf/cm2。

A5-B5收縮節的有 效面積，cm2；

PB5-B5收縮節的彈性kgf。

固定支座G3也位于現場。就管道與土壤的摩擦而言，這一點在除夕夜也相等。目標目標的兩個時間相反，但我們應該注意這一點，同時受到角落盲板力的影響，考慮駐地漂移的影響，固定支座G3的推力。

F3=1.2Pn*A4。

在固定支座G3的水平推力中，F3-kgf；

Pn-管道任務壓力，Kgf/cm2；

cm2是A4-B4收縮節的有 效面積。

3.3補償器的選擇計算。

由于土壤摩擦的影響，直埋管道的實際熱伸長率小于排擠和地溝敷設的管道。

排擠及地溝敷設時的伸長：α△t.L。

直埋敷設時，受土壤摩擦影響的熱伸長減少了除夕批次:

實踐熱伸長量為：

E-鋼管彈性模理，kgf/cm2；

α-鋼管線收縮系數，取0.0133mm/m℃；

△t-管道溫差；

A.f-同一公式①；

L-兩個固定點之間的距離(十分裝置長度)m。

實際熱伸長量按②或③型計算后，按系列表選擇響應補償器。